Гармонические колебания в сети от преобразователей в полноуправляемом мостовом включении переменного тока В6С и (В6)А(В6)С 

Использование SIMOREG DC-MASTER при инсталляции в промышленную установку прибора в соответствии с правилами EMV поддерживает промышленные нормы EMV EN 61800-3 для электрических приводов.

Но правила EMV требуют, чтобы установка в целом имела электромагнитную совместимость с окружающей средой. Если должна быть достигнута степень радиопомех А1 по EN 55011, то наряду с коммутирующим дросселем требуется также и фильтр радиопомех. Фильтр понижает возникающее напряжение радиопомех преобразователя совместно с сетевым коммутирующим дросселем. Использование фильтров радиопомех возможно только при заземленной сети. Фильтр радиопомех создает ток утечки. 

По DIN VDE 0160 требуется подключение заземляющего проводника (РЕ) сечением 10 мм². Для наилучшего действия фильтр безусловно требует монтажа на общей металлической пластине с преобразователем.

Для приборов с трехфазным подключением минимальный номинальный ток фильтра равен 0,82 выходного постоянного тока преобразователя. При двухфазном подключении (питание возбуждения и блока электроники) из трех фаз фильтра подключаются только две. Здесь ток сети равен постоянному току возбуждения (плюс 1 А для питания блока электроники).

a) ? = 20 °
Коэффициент первой гармоники g = 0.962

b) ? = 60 °
Коэффициент первой гармоники g = 0.953

ток первой гармоники I₁ в качестве опорной величины определяется по следующей формуле: 

I₁ = g x 0.817 x I_d

где I_d = постоянный ток исследуемой рабочей точки

и g = коэффициент первой гармоники (см. выше).

Ток OS, рассчитанный по вышеприведенным таблицам, действителен только для:

а) мощности короткого замыкания Sк в точке подключения преобразователя:

S_K = U²_VO (VA) / X_N (VA)

 где

X_{N =} X_K – X_D = 0.03536 x = U ²_VO / I_d (VA) – 2 ? f _N x L_D (?) and

U_V0напряжение холостого хода в точке подключения преобразователя в Вольтах

I_dпостоянный ток исследуемой рабочей точки в Амперах

f_Nчастота сети в Герцах

L_Dиндуктивность используемого коммутирующего дросселя в Генри.

b) Индуктивность якоря La: 

L_a = 0.0488 x U_VO / f_N x I _d (H)

Если фактическая мощность короткого замыкания сети и/или фактическая индуктивность якоря отличаются от рассчитанных таким способом значений, требуется отдельный расчет.

 Пример:

Дано: имеется привод со следующими данными:

U_vo = 400 V

I_d = 150 A

f_N = 50 Hz

L_D = 0.169 mH (4EU2421-7AA10 with ILN = 125 A)

где

X_N = 0.03536 x 400/150 – 2 ? x 0.169 x 10^–3 = 0.0412 W?

Получается следующая требуемая мощность короткого замыкания сети в точке подключения преобразователя:

S_K = 400 ²/0.0412 = 3.88 MVA

и следующая требуемая индуктивность якоря двигателя:

L_a = 0.0488 x 400/50 x 150 = 2.0 mH

Взятый из таблиц ток гармонических колебаний I?

(с I1 = g x 0,817 x Id для угла управления ? =20° и ? = 60°)

действителен только для таким образом рассчитанного значения S_K и L_a. При отклоняющихся значениях требуется особый расчет.

Для расчета фильтра и дроссельной компенсации можно рассчитанное таким образом значение OS принимать только тогда, когда рассчитанные значения S_K и L_a также совпадают с фактическими значениями привода. Во всех других случаях проводится особый расчет (при использовании компенсированных машин полностью отличается, т.к. очень мала индуктивность якоря).